Formule - Termine di ricerca: tensione ...

86 Risultati

Visualizza risultati:

Coefficiente di precompressione delle correnti kₚ EN 1993-1-8

k_{p} = 1 + 0, 3 \cdot n_{p} \cdot (1 - n_{p})

n_{p} = \frac{f_{p}}{f_{y}}

f_{p} = \frac{N_{p}}{A_{0}} - |M_{0}) W_{0}|

Deformazione del calcestruzzo in compressione

ε'_{c} = 0.003 \frac{10.36 in . - 2.5 in .}{10.36}

Diagramma di interazione del momento - Compressione pura

P_{N} = (bh - A_{s} - A'_{s}) 0.85 F'_{c} + A_{s} F_{y} + A'_{s} F_{y}

Forza critica di compressione

N_{cr} = \frac{π^{2} \cdot E I}{l_{cr}^{2}}

Forza di compressione della suola

A_{k} = 10 k N / m^{3} \cdot 8, 5 m \cdot 15, 0 m = 1275 k N / m

Forza stabilizzante per corda di compressione

N_{d} = (1 - k_{crit}) \cdot \frac{M_{d}}{h}

Massima tensione tangenziale

τ_{\max} = \frac{1}{2} (σ_{1} - σ_{3})

Punto D - Compressione pura

P_{N} = A_{s} F_{y}

Rapporto di snellezza ridotto in base alla tensione di compressione applicata

{\bar{λ}}_{p, red} = {\bar{λ}}_{p} \cdot \sqrt{\frac{σ_{com, Ed}}{\frac{f_{y}}{γ_{M 0}}}}

Resistenza a compressione del collegamento del controvento richiesto

1.1 \cdot F_{cre} \cdot A_{g} / α_{s} for OCBF (341 - 16)

1.14 \cdot F_{cre} \cdot A_{g} / α_{s} for SCBF (341 - 16 & 341 - 22)

F_{ne} \cdot A_{g} / α_{s} for OCBF (341 - 22)

Resistenza a compressione fattorizzata perpendicolare alla fibratura

Q_{r} = φ F_{cp} A_{b} K_{b} K_{Zcp}

Tasso di lavoro combinato di flessione biassiale e compressione assiale

(^{\frac{f_{c}}{F_{c}'}) 2} + \frac{f_{bx}}{F_{bx}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEx}}))]} + \frac{f_{by}}{F_{by}' \cdot [1 - (\frac{f_{c}}{F_{cEy}}) - (^{\frac{f_{bx}}{F_{bE}}) 2})]} ⩽ 1.0

(^{\frac{171}{673}) 2} + \frac{353}{1, 729 \cdot [1 - (\frac{171}{3, 965}))]} + \frac{1, 029}{1, 936 \cdot [1 - (\frac{171}{728}) - (^{\frac{353}{6, 577}) 2})]} = 0.98

Tasso di lavoro combinato di flessione biassiale e compressione assiale

\frac{f_{c}}{F_{cEy}} + (^{\frac{f_{bx}}{F_{bE}}) 2} \leq 1.0

\frac{171}{728} + (^{\frac{353}{6, 577}) 2} = 0.24

Tensione della membrana_{1, m} in direzione dell'asse principale 1

σ_{1, m} = \frac{1}{2} [σ_{x, m} + σ_{y, m} + \sqrt{(^{σ_{x, m} - σ_{y, m}) 2} + 4 {τ_{x y, m}}^{2}})]

Tensione della membrana_2,m in direzione dell'asse principale 2

σ_{2, m} = \frac{1}{2} [σ_{x, m} + σ_{y, m} - \sqrt{(^{σ_{x, m} - σ_{y, m}) 2} + 4 {τ_{x y, m}}^{2}})]

Tensione della membrana_x,m dovuta alla forza assiale n_x

σ_{x, m} = \frac{n_{x}}{d}

Tensione della membrana_{y, m} dovuta alla forza assiale n_y

σ_{y, m} = \frac{n_{y}}{d}

Tensione di contatto_z ("pressione del terreno") in direzione dell'asse della superficie z

σ_{z} = \frac{F_{z}}{A}

Tensione di flessione

σ_{x} (x, z) = - κ (x) Ez

Tensione di snervamento di progetto dell'acciaio di armatura

f_{y d} = \frac{f_{y k}}{γ_{s}}

Tensione di taglio longitudinale nelle cuciture del collo dalla forza di taglio

τ_{∥, Vz} = - \frac{V_{z} \cdot S_{y}}{I_{y} \cdot \sum a}

Tensione di taglio longitudinale nelle saldature d'angolo sul fianco dal momento torsionale

τ_{∥, M_{x}} = \frac{M_{x}}{2 \cdot A_{m} \cdot a_{w}}

Tensione di taglio massima_max perpendicolare alla superficie

τ_{\max} = \sqrt{{τ_{x z}}^{2} + {τ_{y z}}^{2}}

Tensione di taglio_xz dalla fondazione della superficie

τ_{x z} = \frac{F_{x}}{A}

Tensione di taglio_xz perpendicolare alla superficie in direzione dell'asse x

τ_{x z} = \frac{3 v_{x}}{2 d}

Tensione di taglio_yz dalla fondazione della superficie

τ_{y z} = \frac{F_{y}}{A}

Tensione di taglio_yz perpendicolare alla duratura in direzione dell'asse y

τ_{y z} = \frac{3 v_{y}}{2 d}

Tensione equivalente dalle tensioni di base secondo von Mises

σ_{v} = \sqrt{σ_{x}^{2} + σ_{y}^{2} - σ_{x} σ_{y} + 3 (τ_{x y}^{2})}

Tensione equivalente di membrana_v,Bach,m

σ_{v, Bach, m} = \max (\frac{1 - ν}{2} |σ_{x, m} + σ_{y, m}) + \frac{1 + ν}{2} \sqrt{(^{σ_{x, m} - σ_{y, m}) 2} + 4 {τ_{xy, m}}^{2}}; ν |σ_{x, m} + σ_{y, m})||)

Tensione equivalente di membrana_v,Mises,m

σ_{v, Mises, m} = \sqrt{{σ_{x, m}}^{2} + {σ_{y, m}}^{2} - σ_{x, m} σ_{y, m} + 3 {τ_{x y, m}}^{2}}